摘要:利用常壓氣體作為流動介質(zhì)，以流出系數(shù)平均相對誤差、線性度和不確定度為評價指標，通過實流實驗。研究上游組合管件對V錐流量計測量性能的影響。在上游相同阻流件條件下建模仿真,對V錐流量計和孔板流量計的結(jié)構(gòu)進行對比。
0引言
V錐流量計尚未實現(xiàn)國際國內(nèi)甚至行業(yè)范圍內(nèi)的標準化，目前僅獲得加拿大工業(yè)部的天然氣密閉管輸交接準入認可、美國機械工程師協(xié)會的制造認可等。自2003年以來,國內(nèi)也在積極開展對V錐流量計的推廣和使用工作，然而生產(chǎn)廠家對量程比、壓力損失、精度等關鍵技術(shù)指標乃至安裝條件都直接采取美國MeCrometer公司產(chǎn)品說明書的方式。國內(nèi)關于V錐流量計安裝使用條件的實驗研究鮮見報道。
對DN100球閥+ DN100單彎頭, DN150球閥+ DN150變DN100漸縮管,DN150球閥+ 90°單彎頭+ DN150變D100漸縮管, DN150球閥+90°單彎頭+DN150變DN100漸縮管+ 90°單彎頭這四種阻流件組合形式,通過改變前直管段長度對V錐流量計的測量精度進行實流實驗，從而得出在上述四種阻流件組合的工況,V錐流量計的測量性能變化趨勢�！∵�通過模擬仿真對V錐流量計和孔板流量計的結(jié)構(gòu)進行對比。
1安裝條件對V錐流量計測量精度影響的實驗研究
1.1 V錐流量計的基準實驗
用于V錐流量計直管段長50D,后直管段長3D,管道內(nèi)流體流動為充分發(fā)展的淌流狀態(tài)06團團團[51。前期大量文獻表明，前直管段長度達到50D時,可以認為流場已經(jīng)充分發(fā)展:同時，后直管段達到3D,不會影響V錐量計的流出系數(shù)。故上游阻流件實驗結(jié)果均按照前直管段50D,后直管段3D為基準進行比較，從而得到流出系數(shù)和流出系數(shù)相對誤差的變化情況。
1.2.上游阻流件對V錐流量計測量精度影響的實驗研究.
1.2.1. 上游阻流件類型一 DN100球閥+ DN100單彎頭的實驗研究
阻流件類型為DN100球閥+ DN100單彎頭的雷諾數(shù)流出系數(shù)曲線圖如圖1所示，從圖中可以看出,在雷諾數(shù)大于80 000時隨著前直管段長度的縮短，流出系數(shù)呈遞增趨勢:當雷諾數(shù)小于80 000時，流出系數(shù)隨前直管段長度變化無明顯增減趨勢,無法進行有規(guī)律的判斷。同時和基準實驗數(shù)據(jù)相差比較大,當雷諾數(shù)在250 000那點時,基準實驗的數(shù)據(jù)和其他的很接近。
從表1可以看出，當直管段長度小于3D時，隨著直管段長度的縮短，平均相對誤差呈遞增趨勢:當直管段長度大于3D時，平均相對誤差變化不大。此變化趨勢也可見圖2所示。
1.2.2上游阻流件類型- -DN150 球閥+ DN150變DN100漸縮管的實驗研究
阻流件類型為DN150 球閥+ DN150變DN100漸縮管的雷諾數(shù)流出系數(shù)曲線圖如圖3所示，從圖中可以看出,隨著前直管段長度的改變,流出系數(shù)基本不變，但略小于基準實驗流出系數(shù)。
從表2和圖4可以看出,在該工況下，雖然存在流.出系數(shù)相對誤差,但前直管段長度對流出系數(shù)的影響基本可以忽略，且相對誤差也不是很大。
1.2.3. 上游阻流件類型- -DN150球閥+90*單彎頭+DNI50變D100漸縮管的實驗研究
阻流件類型為DN150球閥+90°單彎頭+ DN150變DN100漸縮管的雷諾數(shù)流出系數(shù)曲線圖如圖5所示，從圖中可以看出,隨著前直管段長度的縮短，流出系數(shù)呈遞減趨勢。
從表3和圖6可以看出，隨著前直管段長度的增長，流出系數(shù)相對誤差呈減小趨勢。
1.2.4. 上游阻流件類型一-DN150球閥+90°單彎頭+DN150變DN100漸縮管+90°單彎頭的實驗研究
阻流件類型為DN150球閥+ 90°單彎頭+ DN150變DN100漸縮管+90°單彎頭的雷諾數(shù)流出系數(shù)曲線圖如圖7所示，流出系數(shù)均略大于基準實驗流出系數(shù)，且改變前直管段長度對流出系數(shù)的影響很小。
從表4和圖8可以看出，平均相對誤差與前直管段長度無明顯關系，且偏差均不大。
2V錐流量計和孔板流量計結(jié)構(gòu)的模擬仿真對比
V錐流量計作為一-種新型的差壓式流量計,其工作原理和孔板流量計相同。介質(zhì)通過V錐時,由于阻流件V錐的存在，使得流體的流過面積發(fā)生變化，從而流速發(fā)生變化。根據(jù)伯努利方程，流速的變化引起.壓力的變化，該壓力的變化與介質(zhì)的流速之間存在一
變DN100漸縮管+90°單彎頭的流出系數(shù)相對誤差曲線定的關系。因此，可通過測量錐體前后的差壓達到測量流體流量的目的。雖然與孔板原理一樣，但是最本質(zhì)的區(qū)別在于孔板為中心收縮型節(jié)流裝置,而V錐為邊壁收縮型節(jié)流裝置。
測量范圍窄是制約孔板流量計使用的主要原因。--方面由于孔板的流出系數(shù)隨雷諾數(shù)的變化而變化較大,另一方面孔板的突然節(jié)流導致孔板后產(chǎn)生較大的漩渦，該漩渦的存在直接導致測量的差壓信號噪聲較大;而V錐流量計克服了以上的缺點。如圖9所示,V錐流量計是由與管道同軸的內(nèi)部節(jié)流件V錐和取壓裝置組成，流體經(jīng)過時并不像孔板那樣突然改變流體的流動狀態(tài)，而是介質(zhì)隨著錐體的方向向邊壁收縮，該錐體起到調(diào)整介質(zhì)流動狀態(tài)的作用,重塑了流束曲線，使流體的流動更加穩(wěn)定。實踐證明，相比于孔板流量計,V錐流量計的流出系數(shù)隨雷諾數(shù)的變化基本不變，且需要較短的前直管段。
實流實驗的結(jié)果表明，即使上游存在各種不同類型的阻流件時,對于V錐流量計來說只需3D的前直管段即可保證計量精度在+0. 5%的范圍之內(nèi),而對于孔板來說則需要10D甚至30D的前直管段才能達到同V錐的同等精度。為了更好的從本質(zhì)上來分析兩種差壓式流量計的差異，采用CFD軟件Fluent分別對兩種流量計在上游存在相同阻流件即球閥+90°彎頭)時的情況進行建模仿真。仿真的錐體和孔板部分的壓力云圖以及速度矢量圖如圖10至圖13所示。
對比圖10與圖12不難發(fā)現(xiàn)，V錐的下游取壓在錐體尾部，避開了漩渦較大的區(qū)域,處在一個速度較為平穩(wěn)的區(qū)域。而孔板的下游取壓剛好處在漩渦區(qū)域，漩渦的存在導致了孔板下游的壓力信號的采集存在較大的干擾。因此，采用同樣的差壓變送器對兩種流量計進行測量時,V錐流量計的差壓信號的信噪比要明顯高于孔板。
如此，在流體流過V錐時，流體介質(zhì)的方向會隨著錐體的邊壁慢慢向管壁收縮，如圖11所示，流過錐體之后形成漩渦，無論錐體前端的流體的流動是否得到充分發(fā)展，在錐體尾部還是會存在一個速度相對平穩(wěn)的區(qū)域。而對于孔板而言，它的這種結(jié)構(gòu)使得流束在管道中心突然收縮，在下游取壓處產(chǎn)生較大的漩渦，前端流體是否充分發(fā)展將會對漩渦的特性產(chǎn)生不確定性的影響，這就直接影響著差壓信號的測量。因此,在;孔板和V錐流量計的上游均存在相同阻流件時，流體的未充分發(fā)展對V錐流量計的測量產(chǎn)生的影響較小，而對于孔板產(chǎn)生的影響較大，即在保證同樣精度下，V錐所需要的前直管段相比于孔板要短。
3總結(jié)
對DN100球閥+DN100單彎頭,DN150球閥+DN150變DN100漸縮管,DN150球閥+90°單彎頭+DN150變D100 漸縮管,DN150球閥+ 90°單彎頭+DN150變DN100漸縮管+90°單彎頭這四種阻流件組合形式，通過改變前直管段長度對V錐流量計的測量精度進行實流實驗,發(fā)現(xiàn)當后直管段長度不變時,隨著前直管段長度變短，流出系數(shù)相對誤差隨之變大。為V錐流量計在以上四種阻流件組合條件下，前直管段長度變化跟流出系數(shù)的變化趨勢圖和雷諾數(shù)跟流出系數(shù)的關系變化提供了參考。通過對V錐流量計和孔板流量計結(jié)構(gòu)的模擬仿真對比，得到當孔板和V錐流量計的上游均存在相同阻流件時,流體的未充分發(fā)展對V錐流量計的測量產(chǎn)生的影響較小而對于孔板產(chǎn)生的影響較大，即在保證同樣精度下,V錐所需要的前直管段相比于孔板要短。
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